產(chǎn)品詳情
簡單介紹：
我公司生產(chǎn)玻璃鋼噴淋塔｜廢氣凈化塔｜洗滌塔，填料塔，酸霧凈化塔，干式吸附（活性炭吸附塔），沼氣脫硫塔，除塵器等一系列有機廢氣處理設備。
詳情介紹：
玻璃鋼噴淋塔｜廢氣凈化塔｜洗滌塔
玻璃鋼噴淋塔
廢氣凈化塔
玻璃鋼噴淋塔
噴淋塔的高度由三大部分組成，即噴淋塔吸收區(qū)高度、噴淋塔漿液池高度和噴淋塔除霧區(qū)高度。但是吸收區(qū)高度是*主要的，計算過程也*復雜，次部分高度**需將許多的影響因素考慮在內。而計算噴淋塔吸收區(qū)高度主要有兩種方法：
（1） 噴淋塔吸收區(qū)高度**（一）
達到一定的吸收目標需要一定的塔高。通常煙氣中的二氧化硫濃度比較低。吸收區(qū)高度的理論計算式為
h=H0×NTU
其中：H0為傳質單元高度：H0=Gm/(kya)（ka為污染物氣相摩爾差推動力的總傳質系數(shù)，a為塔內**體積中有效的傳質面積。）
NTU為傳質單元數(shù)，近似數(shù)值為NTU=(y1-y2)/ △ym，即氣相總的濃度變化除于平均推動力△ym=（△y1-△y2）/ln(△y1/△y2)(NTU是表征吸收困難程度的量，NTU*大，則達到吸收目標所需要的塔高隨之增大。
其中：y1,y2為脫硫塔內煙氣進塔出塔氣體中SO2組分的摩爾比，kmol(A)/kmol(B)
1y*,2y*為與噴淋塔進塔和出塔液體平衡的氣相濃度，kmol(A)/kmol(B)
kya 為氣相總體積吸收系數(shù)，kmol/(m3.h﹒kpa)
x2，x1為噴淋塔石灰石漿液進出塔時的SO2組分摩爾比，kmol(A)/kmol(B)
G 氣相空塔**流速，kg/(m2﹒h)
W 液相空塔**流速，kg/(m2﹒h)
y1×=mx1, y2×=mx2 (m為相平衡常數(shù)，或稱分配系數(shù)，無量綱)
kYa為氣體膜體積吸收系數(shù)，kg/(m2﹒h﹒kPa)
kLa為液體膜體積吸收系數(shù)，kg/(m2﹒h﹒kmol/m3)
采用吸收有關知識來進行吸收區(qū)高度計算是比較**的高度計算方法，雖然計算步驟簡單明了，但是由于石灰石漿液** 噴淋塔自上而下的流動過程中由于石灰石濃度的減少和亞硫酸鈣濃度的不斷增加，石灰石漿液的吸收傳質系數(shù)也在不斷變化，如果要算出具體的瞬間數(shù)值是不可能的，因此采用這種方法計算難以得到比較**的數(shù)值。
以上是**的計算噴淋塔吸收區(qū)高度的方法，此外還有另外一種方法可以計算。
（2） 噴淋塔吸收區(qū)高度**（二） 采用**種方法計算，為了*加準確，減少計算的誤差，需要將實際的噴淋塔運行狀態(tài)下的煙氣流量考慮在內。而這部分的計算需要用到液氣比（L/G）、煙氣速度u（m/s）和鈣硫摩爾比(Ca/S)的值。
本**中的液氣比L/G是指吸收劑石灰石液漿循環(huán)量與煙氣流量之比值（L/M3）。如果增大液氣比L/G，則推動力增大，傳質單元數(shù)減少，氣液傳質面積就增大，從而使得體積吸收系數(shù)增大，可以降低塔高。在一定的吸收高度內液氣比L/G增大，則脫硫效率增大。但是，液氣比L/G增大，石灰石漿液停留時間減少，而且循環(huán)泵液循環(huán)量增大，塔內的氣體流動阻力增大使得風機的功率增大，運行**增大。在實際的**中應該盡量使液氣比L/G減少到合適的數(shù)值同時有**了脫硫效率滿足運行工況的要求。
濕法脫硫工藝的液氣比的選擇是**的因素，對于噴淋塔，液氣比范圍在8L/m3-25 L/m3之間，根據(jù)相關文獻資料可知液氣比選擇12.2 L/m3是*佳的數(shù)值。
煙氣速度是另外一個因素，煙氣速度增大，氣體液體兩相截面湍流加強，氣體膜厚度減少，傳質速率系數(shù)增大，煙氣速度增大回減緩液滴下降的速度，使得體積有效傳質面積增大，從而降低塔高。但是，煙氣速度增大，煙氣停留時間縮短，要求增大塔高，使得其對塔高的降低作用削弱。
因而選擇合適的煙氣速度是***的，典型的FGD脫硫裝臵的液氣比在脫硫率固定的前提下，逆流式吸收塔的煙氣速度一般在2.5-5m/s范圍內[5][6]，本**方案選擇煙氣速度為3.5m/s。
濕法脫硫反應是在氣體、液體、固體三相中進行的，反應條件比較**，在脫硫效率為90%以上時（本**反案尾5%），鈣硫比(Ca/S)一般略微大于1，*佳狀態(tài)為1.01-1.02，而比較**的鈣硫比(Ca/S)為1.02-1.05，因此本**方案選擇的鈣硫比(Ca/S)為1.02。
（3）噴淋塔吸收區(qū)高度的計算
含有二氧化硫的煙氣通過噴淋塔將此過程中塔內總的二氧化硫吸收量平均到吸收區(qū)高度內的塔內容積中,即為吸收塔的平均容積負荷――平均容積吸收率，以?表示。
首先給出定義，噴淋塔內總的二氧化硫吸收量除于吸收容積，得到**時間**體積內的二氧化硫吸收量
………………
廢氣處理操作規(guī)程
一、廢氣污染源
我**所處理的廢氣主要來自硅料處理車間、電池車間。具體來說：硅料處理車間的酸清洗工序、酸浸泡工序、堿腐蝕工序產(chǎn)生的廢氣；電池車間刻蝕工序、制絨工序、擴散工序以及印刷工序產(chǎn)生的廢氣。根據(jù)廢氣的種類和性質采取不同的處理方法。由于車間廢氣主要為酸性氣體，所以主要采取的方法為堿液噴淋法和吸附劑吸附法。
二、廢氣處理工藝流程
對于電池車間刻蝕、制絨工序產(chǎn)生的廢氣主要污染物為**x和HF氣體；硅料處理車間酸浸泡工序主要的廢氣污染物為**x，處理工藝流程如下：
洗滌塔電池車間225MW擴散工序產(chǎn)生的廢氣主要是CL2,處理工藝流程如下：
硅料處理酸清洗工序和電池100MW制絨工序產(chǎn)生的廢氣污染物為**x，采用兩級噴淋加**吸附，處理工藝流程如下：
三、操作規(guī)程
1、凈化系統(tǒng)在調整完畢后，應將調節(jié)閥門加以固定，運行中不得隨意改動。當一個系統(tǒng)中連接有幾個排氣點時，若某一排氣點的工藝設備停止運行，該排氣罩也不宜關閉，以免改變其他排氣罩的排放量。
2、應按規(guī)定的工藝設備和凈化設備之間的開車、停車順序啟閉設備。為防止電動機啟動時過載，**是對于高溫煙氣凈化系統(tǒng)，可調節(jié)總閥門開度，在減小風量情況下啟動。
3、運行時應記好運行日志。日志內容包括換班時間與交接班情況，當班時間內設備運行情況，各種設備的停車時間及其原因等。當設備發(fā)生故障時，應詳細記載發(fā)生故障的原因、情況及對檢修的參考意見等。
4、應加強設備的日常維護。日常維護的主要任務是消除設備、管道、排氣罩、清掃孔、觀察孔、排灰閥等處的漏風。調節(jié)好系統(tǒng)的排液量、風量和風壓。
5、每月定期**管道內和設備內的積塵等沉積物。
6、設備底部水池有液位標記，使用前務必按液位標記注入吸收液。使用過程中應注意補充吸收液。
使用時應先開循環(huán)水泵2～3分鐘，再開動鼓風機，停機時應先停鼓風機1～2分鐘后，再停循環(huán)水泵。
每天下午一點檢查塔體底部水池內液體堿性濃度及排氣口凈化程度，*過**時應*換底部水池中的吸收液。
設備半年做一次檢修，檢查盤狀噴淋管和填料的堵塞情況，并對其進行清洗。
各設備**按計劃運行，不允許私自開啟或停運（設備出現(xiàn)故障除外）。
****堅守崗位，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，各崗位衛(wèi)生**保持清潔，每班交班前**清掃干凈。
玻璃鋼洗滌塔**簡要
（1）填料塔**的一般原則 填料塔**一般遵循以下原則:
①:塔徑與填料直徑之比一般應大于15：1，*少大于8：1；
②：填料層的分*高度為：金屬:6.0-7.5m，塑料：3.0-4.5；
③：5-10倍塔徑的填料高度需要設置液體在分布裝置，但不能高于6m；
④：液體分布裝置的布點密度，Walas**95-130點/m2,Glitsh公司建議65-150點/m2
⑤：填料塔操作氣速在70%的液泛速度附近；
⑥：由于風載荷和設備基礎的原因，填料塔的*限高度約為50米
（2）**題目與要求
常溫常壓下，用20℃的清水吸收空氣中混有的氨，已知混合氣中含氨10%（摩爾分數(shù)，下同），混合氣流量為3000m3/h，吸收劑用量為*小用量的1.3倍，氣體總體積吸收系數(shù)為200kmol/m3.h，氨的回收率為95%。***填料吸收塔。 要求：綜合運用《化工原理》和相關先修課程的知識，聯(lián)系化工生產(chǎn)實際，完成吸收操作過程及設備**。要求有詳細的工藝計算過程（包括計算機輔助計算程序）、工藝尺寸**、輔助設備選型、**結果概要及工藝設備條件圖。同時應考慮：
①：技術的**性和可靠性
②：過程的**性
③：過程的**性
④：清潔生產(chǎn)
⑤：過程的可操作性和可控制性
（3）**條件
①：**溫度：常溫（25℃）
②：**壓力：常壓 (101.325 kPa)
③：吸收劑溫度：20℃
（4）工作原理
氣體混合物的分離，總是根據(jù)混合物中各組分間某種物理性質和化學性質的差異而進行的。吸收作為其中一種，它根據(jù)混合物各組分在某種溶劑中溶解度的不同而達到分離的目的。在物理吸附中，溶質和溶劑的結合力較弱，解析比較方便。
填料塔是一種應用*廣泛的氣液傳質設備，它具有結構簡單、壓降低、填料易用***材料制造等*點，操作時液體與氣體經(jīng)過填料時被填料打散，增大氣液接觸面積，從而有利于氣體與液體之間的傳熱與傳質，使得吸收效率增加。
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